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走進(jìn)中實(shí)中實(shí)洛陽(yáng)機(jī)械工程科技有限公司（原中實(shí)洛陽(yáng)工程塑料有限公司）于2017年11月01日更名成立，注冊(cè)資金5000萬(wàn)元。專(zhuān)門(mén)從事摩擦襯墊的研制、開(kāi)發(fā)和生產(chǎn)，以及礦山設(shè)備、配件的生產(chǎn)。
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產(chǎn)品中心提升機(jī)配件：摩擦襯墊、天輪導(dǎo)向輪襯墊、猴車(chē)襯墊、天輪襯墊、滾筒襯板、過(guò)渡塊、無(wú)石棉閘瓦、壓塊、固定塊、超高分聚乙烯板、電纜掛鉤、導(dǎo)繩板、滾筒襯塊等。
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技術(shù)實(shí)力是中國(guó)礦業(yè)大學(xué)礦山機(jī)械摩擦材料科研基地、教學(xué)實(shí)習(xí)基地，是河南科技大學(xué)產(chǎn)學(xué)研基地，是中國(guó)重型機(jī)械工業(yè)協(xié)會(huì)會(huì)員單位，是摩擦襯墊、塑料襯板等五項(xiàng)產(chǎn)品行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)制定者。
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新聞資訊我公司擁有高水品的研發(fā)團(tuán)隊(duì)和先進(jìn)的檢測(cè)設(shè)備，具有足夠的能力優(yōu)化已有的產(chǎn)品和研發(fā)新產(chǎn)品，產(chǎn)品系列化，結(jié)構(gòu)多樣化，性能更加完善。
鮑店礦摩擦式提升機(jī)恒減速緊急制動(dòng)控制與速度分析
發(fā)布時(shí)間：
2025-06-03
來(lái)源：
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導(dǎo)讀
為進(jìn)一步探究摩擦式提升機(jī)緊急制動(dòng)時(shí)存在的安全隱患，以鮑店煤礦副井西車(chē)為研究對(duì)象，首先分析了西車(chē)恒減速制動(dòng)及 PID 控制原理，建立西車(chē)恒減速制動(dòng)系統(tǒng)傳遞函數(shù)，從制動(dòng)系統(tǒng)傳遞函數(shù)框圖得出，固有頻率和阻尼比的適當(dāng)選取，對(duì)制動(dòng)系統(tǒng)的響應(yīng)速度和振蕩性能有重要影響。其次，現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行緊急制動(dòng)測(cè)試，結(jié)果表明：重載上提工況制動(dòng)初期減速度按預(yù)設(shè)值下降，之后減速度出現(xiàn)較大振蕩波動(dòng)，隨后趨向平穩(wěn)；重載下放工況制動(dòng)初期減速度沒(méi)有按預(yù)設(shè)值減小，反而增大，減速度呈近似正弦曲線(xiàn)波動(dòng)且振幅較大。最后，基于振蕩減速現(xiàn)象，分析了減速度振蕩曲線(xiàn)產(chǎn)生的機(jī)理，并給出了影響振蕩減速波動(dòng)的因素。
近年來(lái)，隨著煤礦開(kāi)采深度、提升速度的增加，安全事故也隨之增多。礦山提升設(shè)備以及安全保障措施發(fā)展迅速，然而在提升運(yùn)輸期間，安全事故依舊屢屢出現(xiàn)。大多數(shù)事故的發(fā)生及其影響程度與提升機(jī)制動(dòng)系統(tǒng)故障或制動(dòng)方法不當(dāng)有直接關(guān)系。礦井提升機(jī)的緊急制動(dòng)減速度是衡量其制動(dòng)系統(tǒng)性能和響應(yīng)速度的重要標(biāo)準(zhǔn)之一。減速度的大小直接關(guān)系到提升機(jī)發(fā)生故障時(shí)能否快速、可靠、平穩(wěn)地制動(dòng)。盤(pán)式制動(dòng)器作為影響提升機(jī)安全運(yùn)行的關(guān)鍵部件，當(dāng)?shù)V井提升機(jī)在提升或下降過(guò)程中發(fā)生故障時(shí)，緊急制動(dòng)系統(tǒng)會(huì)立即啟動(dòng)，迅速切斷電源，電液比例閥控制系統(tǒng)回油，盤(pán)式制動(dòng)器則立即進(jìn)行緊急制動(dòng)，使閘瓦迅速貼合。提升機(jī)運(yùn)行的安全保障主要有調(diào)速和制動(dòng)兩個(gè)方面，其中調(diào)速主要依靠電控系統(tǒng)，制動(dòng)則依靠制動(dòng)系統(tǒng)。恒減速制動(dòng)系統(tǒng)廣泛應(yīng)用于摩擦式提升機(jī)，避免因緊急制動(dòng)減速度過(guò)大而造成滑繩等重大安全事故的發(fā)生。
隨著鮑店煤礦提升機(jī)工作量的加大，其緊急制動(dòng)系統(tǒng)安全狀況變得十分重要。在煤礦生產(chǎn)中，由于提升機(jī)經(jīng)常在低速、重載以及多振動(dòng)的特殊工況下工作，導(dǎo)致制動(dòng)系統(tǒng)可能會(huì)因?yàn)槎喾N原因發(fā)生故障。為了盡可能排除提升機(jī)在緊急制動(dòng)時(shí)存在的安全隱患，進(jìn)行了緊急制動(dòng)測(cè)試。測(cè)試結(jié)果表明，緊急制動(dòng)時(shí)速度曲線(xiàn)并不是按照預(yù)先設(shè)置的減速度值下降，而是呈現(xiàn)減速振蕩波動(dòng)，存在較大的安全隱患，影響提升安全。所以本研究針對(duì)恒減速制動(dòng)系統(tǒng)進(jìn)行分析，為進(jìn)一步探明提升機(jī)緊急制動(dòng)速度振蕩波動(dòng)提供基礎(chǔ)。
1 提升機(jī)制動(dòng)減速度要求及控制原理
1.1 恒減速制動(dòng)減速度要求
為確保起重運(yùn)輸貨物時(shí)的人員安全和作業(yè)安全，規(guī)定制動(dòng)減速度如表1 所列。
表1 立井及傾斜井緊急制動(dòng)減速度取值
式中：az 為自然減速度；β 為井巷傾角，(°)；f 為繩端載荷的運(yùn)行阻力系數(shù)。
1.2 恒減速制動(dòng)控制原理
鮑店煤礦副井西車(chē)恒減速緊急制動(dòng)時(shí)，采用的控制器為 PLC，型號(hào)為 PLCS7-400，傳感器采集到提升機(jī)的實(shí)時(shí)減速度值后，與預(yù)設(shè)的理論減速度值進(jìn)行比較，通過(guò)電液比例閥控制制動(dòng)油壓。恒減速制動(dòng)原理如圖1 所示。
圖1 恒減速制動(dòng)原理示意
1.3 提升機(jī)液壓制動(dòng)控制系統(tǒng)
鮑店煤礦副井西車(chē)液壓站采用了西瑪格液壓盤(pán)式制動(dòng)系統(tǒng)及其配套的電制動(dòng)控制系統(tǒng)。其中一套系統(tǒng)負(fù)責(zé)工作運(yùn)行，另一套系統(tǒng)則作為備用，以應(yīng)對(duì)可能出現(xiàn)的故障或維修需求。液壓制動(dòng)原理如圖2 所示。
圖2 液壓制動(dòng)原理
1.油箱；2.過(guò)濾器；3.電動(dòng)機(jī)；4.液壓泵；5.溢流閥；6.單向閥；7.電液比例換向閥；8.蓄能器；9.液壓缸；10.油壓傳感器。
鮑店煤礦液壓站設(shè)計(jì)為采用雙恒減速制動(dòng)機(jī)制，以確保在緊急情況下能夠迅速且平穩(wěn)地停止設(shè)備運(yùn)行。當(dāng)安全回路因故觸發(fā)跳閘保護(hù)時(shí)，系統(tǒng)會(huì)立即響應(yīng)，自動(dòng)關(guān)閉電動(dòng)機(jī)以及換向閥，從而切斷主電源，并啟動(dòng)恒減速制動(dòng)流程。
2 提升機(jī)制動(dòng)系統(tǒng)傳遞函數(shù)建立
2.1 PID 概述
在機(jī)械控制領(lǐng)域，PID 控制是應(yīng)用最廣泛的算法之一。它引入反饋機(jī)制來(lái)準(zhǔn)確捕獲偏差信號(hào)，以偏差信號(hào)作為控制，實(shí)現(xiàn)被控對(duì)象的精確控制，構(gòu)成高效、靈活的控制策略。PID 控制原理如圖3 所示。
圖3 PID 控制原理
2.2 電液比例閥傳遞函數(shù)建立
電液比例方向閥是提升機(jī)制動(dòng)液壓系統(tǒng)的關(guān)鍵元件，兼有流量控制和方向控制兩種功能，其控制原理如圖4 所示。
圖4 電液比例換向閥控制原理
電液比例閥通過(guò)電反饋信號(hào)與傳感器測(cè)量的主閥值位移變化，形成閉環(huán)控制 (見(jiàn)圖5)。位移傳感器將主線(xiàn)圈位移信號(hào)轉(zhuǎn)換成電信號(hào)，然后與輸入控制信號(hào)進(jìn)行比較。最后送至比例放大器的輸入端。
圖5 提升機(jī)制動(dòng)系統(tǒng)速度閉環(huán)控制
式中：mv 為滑閥組的質(zhì)量，kg；xv(t) 為滑閥隨時(shí)間變化的位移，mm；Bv 為閥芯與閥套間的摩擦因數(shù)；Bf為滑閥芯的動(dòng)態(tài)阻尼系數(shù)；Kf 為液動(dòng)力的等效剛度，N/mm；Pf 為滑閥控制油壓力，MPa；Fi 為任意負(fù)載力，N；Cd 為流量系數(shù)；Cv 為速度系數(shù)；W 為閥的面積梯度，mm；L 為閥芯位移；θ 為射流角。
系統(tǒng)的傳遞函數(shù)為
電液比例換向閥電壓-位移傳遞函數(shù)為
式中：Kb 為比例換向閥位移增益；ωnh 為比例換向閥固有頻率；ξnh 為比例換向閥阻尼比。
2.3 提升機(jī)緊急制動(dòng)系統(tǒng)傳遞函數(shù)建立
通過(guò)分析恒減速制動(dòng)原理，建立摩擦提升機(jī)緊急制動(dòng)傳遞函數(shù)框圖，進(jìn)一步確定影響制動(dòng)系統(tǒng)的響應(yīng)速度、振蕩性能的相關(guān)參數(shù)。
盤(pán)式制動(dòng)器活塞受力的平衡方程為
式中：Ah 為活塞有效工作面積，mm2；P 為液壓腔壓力，MPa；xh 為碟形彈簧位移，mm；x0 為碟形彈簧預(yù)壓縮量，mm；mt 為活塞驅(qū)動(dòng)質(zhì)量，kg；Bt 為活塞的速度阻尼系數(shù)；Kt 為碟形彈簧剛度，N/mm。
電液比例閥對(duì)盤(pán)式制動(dòng)器傳遞函數(shù)的控制流程如圖6 所示。
圖6 電液比例閥控制制動(dòng)器傳遞函數(shù)
根據(jù)圖6，得到電液比例閥閥芯位移和制動(dòng)器充油腔壓力 P 為輸出的傳遞函數(shù)：
式中：Klw 為電磁比例閥的流量-位移增益；ωz 為慣性環(huán)節(jié)轉(zhuǎn)折頻率，rad/s；ωh 為比例閥控液壓缸固有頻率，rad/s；ξh 為比例閥控液壓缸阻尼比。
由式 (9) 可知，隨著 ωz 的增大，系統(tǒng)的響應(yīng)在低頻區(qū)域的幅值減小。ωh 越大，系統(tǒng)的高頻響應(yīng)越明顯，在高頻下，系統(tǒng)可能更容易發(fā)生振蕩或不穩(wěn)定。阻尼比 ξh 對(duì)系統(tǒng)的穩(wěn)定性和響應(yīng)特性有重要影響。增大 ξh，會(huì)使系統(tǒng)更加“平滑”，減小振蕩；減小 ξh，會(huì)使系統(tǒng)在接近共振頻率時(shí)更容易發(fā)生振蕩，導(dǎo)致系統(tǒng)的響應(yīng)過(guò)慢。因此，頻率 ωz、ωh 和阻尼比 ξh 對(duì)系統(tǒng)的響應(yīng)速度和穩(wěn)定性有重要影響。
綜上所述，鮑店煤礦提升機(jī)制動(dòng)系統(tǒng)速度反饋調(diào)節(jié)傳遞函數(shù)如圖7 所示。
圖7 提升機(jī)制動(dòng)系統(tǒng)速度閉環(huán)傳遞函數(shù)
分析圖7 可知，當(dāng)速度調(diào)節(jié)信號(hào)輸入時(shí)，系統(tǒng)存在偏差，若偏差過(guò)大，則會(huì)影響提升機(jī)制動(dòng)系統(tǒng)的制動(dòng)性能，嚴(yán)重影響提升安全；要使制動(dòng)系統(tǒng)具有高的動(dòng)態(tài)性能指標(biāo)，需要選擇合適的阻尼比和固有頻率。提高固有頻率可以提高制動(dòng)系統(tǒng)的響應(yīng)速度，增大阻尼比可以降低制動(dòng)系統(tǒng)的振蕩性能，減少制動(dòng)系統(tǒng)的超調(diào)，但會(huì)增加上升時(shí)間和峰值時(shí)間。所以，要使制動(dòng)系統(tǒng)偏差減小，具有滿(mǎn)足制動(dòng)系統(tǒng)的響應(yīng)速度，應(yīng)該減小制動(dòng)系統(tǒng)超調(diào)量，提高制動(dòng)性能。
3 提升機(jī)緊急制動(dòng)測(cè)試與分析
對(duì)鮑店煤礦副井西車(chē)進(jìn)行提升機(jī)緊急制動(dòng)測(cè)試，配合工作人員將相關(guān)儀器安裝在對(duì)應(yīng)位置，分別測(cè)試重載上提和重載下放工況。副井西車(chē)緊急制動(dòng)重載上提、重載下放速度曲線(xiàn)如圖8 所示。
圖8 不同工況下的速度曲線(xiàn)
如圖8(a) 所示，當(dāng)以最大運(yùn)行速度制動(dòng)時(shí)，重載上提的速度曲線(xiàn)出現(xiàn)“振蕩波動(dòng)”。在 95.0～95.3 s 時(shí)，制動(dòng)減速度不斷減小，在重載上提時(shí)，重物自然減速度大于控制系統(tǒng)給定值，使得速度正常減小；95.3～95.5 s 時(shí)，“速度閉環(huán)”系統(tǒng)在發(fā)出減速信號(hào)后，液壓站的響應(yīng)時(shí)間滯后，導(dǎo)致速度沒(méi)有在規(guī)定時(shí)間內(nèi)減??；95.5～97.0 s 時(shí)，制動(dòng)減速度時(shí)大時(shí)小，這是由恒減速制動(dòng)系統(tǒng)存在的控制精度誤差和液壓系統(tǒng)響應(yīng)時(shí)間滯后，共同作用形成的。
如圖8(b) 所示，在 32.00～32.18 s 時(shí)，制動(dòng)減速度沒(méi)有按照預(yù)期下降，反而變大，原因主要有兩方面。首先，緊急制動(dòng)時(shí)，制動(dòng)初期盤(pán)式制動(dòng)器與制動(dòng)盤(pán)之間的間隙沒(méi)有消除，導(dǎo)致閘瓦貼向制動(dòng)盤(pán)動(dòng)作不及時(shí)，造成制動(dòng)初期減速度值偏離預(yù)設(shè)值，速度超調(diào)量過(guò)大，進(jìn)而影響整個(gè)恒減速制動(dòng)系統(tǒng)的閉環(huán)控制；其次，重載下放時(shí)，重物的慣性力導(dǎo)致制動(dòng)減速度加大。32.18～32.30 s 時(shí)，速度傳感器檢測(cè)到制動(dòng)減速度過(guò)大，超出預(yù)設(shè)值，控制系統(tǒng)進(jìn)行速度調(diào)節(jié)，使制動(dòng)減速度減小。32.30～34.30 s 時(shí)，由于盤(pán)式制動(dòng)器性能較差，彈簧回彈不足，導(dǎo)致制動(dòng)油回流速度慢，“抱閘”作用時(shí)間延長(zhǎng)，而總緊急制動(dòng)時(shí)間為固定值。制動(dòng)后期，制動(dòng)力矩過(guò)大，如果制動(dòng)減速度較大，則速度會(huì)產(chǎn)生劇烈振蕩；之后，減速度趨于穩(wěn)定，直至為零。
為進(jìn)一步探明導(dǎo)致緊急制動(dòng)減速度產(chǎn)生振蕩波動(dòng)的因素，在提升機(jī)緊急制動(dòng)時(shí)，分別測(cè)試運(yùn)行速度CH3 為 4 m/s 重載上提和重載下放工況的油壓 CH1和閘瓦偏擺 CH2，具體結(jié)果如圖9 所示。
圖9 多通道信號(hào)緊急制動(dòng)測(cè)試結(jié)果
如圖9(a) 所示，提升機(jī)在緊急制動(dòng)前，閘瓦偏擺有輕微波動(dòng)，屬于正?，F(xiàn)象，緊急制動(dòng)瞬間，在95.00～95.20 s 閘瓦偏擺變化較大，之后趨于穩(wěn)定。油壓在 95.00～95.10 s 內(nèi)迅速減小，制動(dòng)力達(dá)到最大值，彈簧帶動(dòng)活塞移動(dòng)，閘瓦貼向制動(dòng)盤(pán)，對(duì)制動(dòng)盤(pán)施加制動(dòng)力矩，使提升機(jī)減速。減速度在 95.00～95.25 s 不斷減小，油壓在 95.25 s 升高，之后的減速時(shí)間，油壓的大小隨著減速度的變化而變化，減速度為 0，油壓迅速下降，但油壓不會(huì)下降為 0，油液不會(huì)全部排回油箱，部分油液存在于制動(dòng)系統(tǒng)，隨著緊急制動(dòng)次數(shù)的增加，制動(dòng)系統(tǒng)內(nèi)的殘余油液變多，嚴(yán)重影響制動(dòng)性能。圖 9(a)、(b) 相似，油壓和閘瓦偏擺都是可能造成減速度振蕩的重要因素。
結(jié)合測(cè)試結(jié)果，在緊急制動(dòng)階段，重載下放工況鋼絲繩動(dòng)張力較大，重載上提鋼絲繩動(dòng)張力小，主要是由于罐籠在重載上提和重載下放的慣性力方向不同，導(dǎo)致制動(dòng)減速度變化也不同。鋼絲繩動(dòng)張力
式中：F1 為重載下放側(cè)鋼絲繩動(dòng)張力，N；F2 為重載上提側(cè)鋼絲繩動(dòng)張力，N；a 為制動(dòng)減速度。
由式 (10)、(11) 可知，提升機(jī)緊急制動(dòng)在上提、下放時(shí)，罐籠及重物質(zhì)量和重力加速度是確定的，鋼絲繩動(dòng)張力不斷變化，制動(dòng)減速度也隨之變化。提升和下放的載荷越大，張力波動(dòng)越大，進(jìn)而制動(dòng)減速度波動(dòng)也越大。此外，隨著提升容器載重和制動(dòng)減速度的變化，PID 控制的相關(guān)參數(shù)也要變化，保證恒減速制動(dòng)時(shí)，閘盤(pán)能迅速貼合制動(dòng)盤(pán)，便于改善制動(dòng)初期減速度振蕩波動(dòng)，進(jìn)而保證提升安全。
對(duì)制動(dòng)減速度產(chǎn)生“振蕩減速”現(xiàn)象進(jìn)行分析，給出可能使鮑店煤礦副井西車(chē)減速度產(chǎn)生振蕩波動(dòng)的因素。
(1) 空動(dòng)時(shí)間長(zhǎng)。緊急制動(dòng)信號(hào)發(fā)出后，閘瓦在貼合制動(dòng)盤(pán)的過(guò)程中延誤了較長(zhǎng)時(shí)間，造成調(diào)速滯后，減速度值無(wú)法及時(shí)控制。
(2) 殘壓過(guò)高。恒減速緊急制動(dòng)時(shí)，油液不能全部排回油箱，有部分會(huì)留在液壓系統(tǒng)，隨著緊急制動(dòng)次數(shù)過(guò)多，殘余油液在制動(dòng)系統(tǒng)增多，導(dǎo)致殘壓升高。殘壓的高低將直接影響松閘合閘的快慢，從而引起制動(dòng)失效。
(3) 制動(dòng)盤(pán)偏擺，導(dǎo)致制動(dòng)力不能全部施加在制動(dòng)盤(pán)上，制動(dòng)力矩不是恒定值，減速度值無(wú)法得到有效控制。
(4) 盤(pán)式制動(dòng)器液壓缸中的碟形彈簧在頻繁制動(dòng)時(shí)，由于超出其疲勞極限，會(huì)出現(xiàn)失效現(xiàn)象，進(jìn)而導(dǎo)致制動(dòng)力減小。
(5) 電磁比例閥的磁滯效應(yīng)，導(dǎo)致不能及時(shí)輸入制動(dòng)力，進(jìn)而使減速度沒(méi)有按照預(yù)期下降。
(6) 制動(dòng)盤(pán)和閘瓦的摩擦因數(shù)太大或者太小，都會(huì)影響提升機(jī)的制動(dòng)性能。
4 結(jié)論
(1) 建立了鮑店煤礦副井西車(chē)傳遞函數(shù)，適當(dāng)選取電液比例閥的固有頻率和阻尼比，可以提高制動(dòng)的響應(yīng)速度，減小系統(tǒng)的振蕩性能。
(2) 緊急制動(dòng)瞬間，重載上提工況減速度按預(yù)期下降，這是由于重物的自然減速度大于預(yù)設(shè)值，所以提升機(jī)正常減速。重載下放工況減速度先增大，沒(méi)有按照預(yù)設(shè)值下降，這是由于空動(dòng)時(shí)間過(guò)長(zhǎng)，貼閘不及時(shí)，加之重物在下放過(guò)程中產(chǎn)生慣性力，兩者共同作用形成的。制動(dòng)系統(tǒng)的響應(yīng)速度滯后，導(dǎo)致減速度呈近似正弦波曲線(xiàn)振蕩減速。
(3) 由于影響鮑店礦副井西車(chē)提升機(jī)恒減速緊急制動(dòng)減速度振蕩波動(dòng)的因素較多，筆者僅是基于制動(dòng)減速度產(chǎn)生的波動(dòng)現(xiàn)象，結(jié)合恒減速制動(dòng)特性對(duì)減速度波動(dòng)進(jìn)行分析。空動(dòng)時(shí)間、殘壓過(guò)高、閘瓦偏擺、盤(pán)式制動(dòng)器蝶形彈簧的失效等可能是減速度振蕩波動(dòng)的影響因素，這為進(jìn)一步探究緊急制動(dòng)減速度振蕩波動(dòng)提供了參考。
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